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天基板、輕型網架板專業廠家告訴您網架設計過程是什麽!

網架與鋼柱的連接當然是鉸接了,但問題的關鍵不在於此,關鍵在於該結構是屬於有側移結構,對於這種柱底與基礎剛接的結構,由於柱頂有側移,無論柱頂自由還是鉸接,柱的計算長度係數均為2.0.按陳紹藩書中考慮,建議為2.6。

關於這個問題,最好的辦法是把柱子和網架連在一個整體建模型計算。3d3s就可以!如果非要分開,就要試算好下部柱的剛度,然後帶入網架支座約束計算,再反算回柱看其位移(柱頂位移和網架支座球位移)和強度是否滿足規範要求。兩者在柱頂的力和位移應一致的!柱子當然按懸臂計算!網架的支座與柱頂一般是靠螺栓連接,側向力是靠摩擦力來傳遞的,並不能滿足柱頂鉸接的要求!


1.支座約束假定時,考慮下部支撐結構的情況,先初定一鋼柱截麵參數,計算出剛度值,折減後代入程序,分析設計後得到支座反力。在此得到X、Y、Z向三向反力值 用於設計鋼柱的截麵。那麽作為鋼柱來講是一雙向壓彎構件,在計算假定時柱頂作何種約束假定比較符合實際?我本人認為如為獨立柱支撐時,作為上端自由、下端固定;如為周邊柱點支撐時上端為鉸接、下端固定。不知道對不對?

2.參照壓彎構件整體穩定計算公式,本人認為1.把兩方向的等效彎矩係數都取為1.0較為安全;2.把作用在柱身上的水平均布風荷載形成的柱底最大彎矩與得到的網架計算出的同方向上最大反力(作為一集中力加於柱頂節點處)形成的彎矩進行疊加,得到等效柱端最大彎矩。代入壓彎構件計算工具程序中(當然還要確定兩方向計算長度,根據不同柱頂約束情況定)計算,確定截麵,不知對不對?

你說的這種結構類似於鋼柱鋼網架的排架結構,大跨度廠房設計常常遇到,通常要求計算縱、橫兩個方向的排架,並將兩方向的內力疊加確定柱截麵,

疊加方法為:一方向內力+另一方向彎矩的30%。 另外鋼柱一端固接一端鉸接計算長度係數為2。

H型鋼柱確實需要處理,一般情況下按計算長度係數2.0計,它很難保證兩個方向排架長細比都滿足抗震規範的要求(120),我的處理方法是在H型鋼柱平麵外柱列加柱間支撐將其計算長度係數人為改為1.0,當然此柱列隻計算橫向排架即可。

   此柱間支撐需設計強一些,因為有柱間支撐處網架此方向約束為簡支,可能產生很大的水平力。柱間支撐設置的位置也需於其他專業配合

另外“如為周邊柱點支撐時上端為鉸接、下端固定。”值的考慮一下,上端鉸接即為網架支座對柱有約束,即網架可以抵抗由於風作用於柱的推力,網架靠什麽來提供這個力?又傳遞到哪裏了?因為網架隻是傳遞力的不能自身消化。如果某方向其他柱剛度大,根據變形協調條件可以認為網架對柱有約束(靠摩察力)傳遞到剛度大的柱子。總之,個人也覺得比較模糊。另外,有時也碰到幕牆作用於柱的風推力,土建柱無法解決那麽大的彎矩,讓網架來抵消水平推力。個人覺得不行,但我的一個朋友說可以。(網架為平板網架)

網架對懸臂柱的影響也就是柱頂的軸力剪力和彎矩,網架支座一般不考慮彎矩,軸力也不在本貼的討論範圍,所以隻說一下剪力,剛度的問題最終要轉化到位移上來,支座位置的剪力要靠柱頂位移產生的反力來承擔(滑動鉸支座除外),這樣既然有了剪力就能得出柱枯位移,那麽也就不用麻煩的去考慮等效剛度的問題了,要不然的話就整體建模。

這個問題精確計算是很麻煩的,整體建模才行,並且網架的杆件要求基本是最終設計的截麵,以保證剛度的一致,同時網架的支座約束條件對結構計算的影響也是不能忽略的。有人提出用等代法,等代梁的布置應考慮網架的布置形式,支座約束條件,同時還要保證剛度(網架剛度的計算需要適合的軟件和工作量的)的近似,這些都是為了保證荷載的正確傳遞和水平力計算的準確,比較麻煩。通常設計是上下結構分開計算(特複雜的結構除外。網架就是一個空間雙向桁架,普通的空間杆元軟件都能計算,考慮下部結構的剛度和支座約束情況計算出反力,然後加到下部結構上,結構頂板厚為0(偏保守)來計算下部結構,網架杆件截麵隻要在正常的範圍內,計算出的水平力差別不大,還要按網架規範考慮溫度的影響。

1.網架設計中對柱的影響:如果把網架考慮成完全剛性,則柱子的理論計算長度係數為0.7.如果網架對柱的約束小,則柱的計算長度係數大於0.7(實際設計取大於0.7,參考陳紹蕃著作)。

 2.柱對網架的影響:如果柱的剛度較大,且網架與柱的連接節點約束水平位移,則網架的溫度應力無法釋放,網架在溫度應力作用下上弦杆的壓應力必須充分考慮,以策安全. 

計算長度主要取決於柱的支撐體係和網架的水平剛度,從理論上講支撐體係足夠剛強的情況,網架水平剛度一般可以看柱無窮大(狹長的除外),網架的水平剛度可以計算出來,從經驗講,網架的水平剛度(以柱間支撐間距為跨度計算)大於所支撐的柱側向剛度和的5倍,可以以為網架的水平剛度足夠大,這時柱的麵內側向移動可以被限製(麵外要麽有支撐,要麽是剛接梁,計算長度可以計算),支撐體係通過網架來保證其它柱的麵內穩定,這時候計算長度可以按無側移計算。固定鉸和梁柱鉸接是兩個概念,網架與柱的連接一般都是鉸接,通常偏安全計算,一般按懸臂計算,計算長度取2。規範提出的強弱支撐概念一般是基本剛性樓板或剛性水平支撐的前提,不僅要求柱間支撐有一定剛度和強度要求,水平支撐體係也是必須剛強的,保證水平力的傳遞。

底部固結,頂部與網架鉸接的柱子平麵內(平麵內無支撐無剛接梁)的計算長度應該為2.03,整體結構有無側移與網架本身剛度無關,隻與柱子+支撐(剛接梁)的剛度有關,網架本身的剛度一般為約束自身變形的能力,如果網架還需要對下部支撐結構單獨提供約束能力(如柱子傾斜),則應該重新審視整體結構的可行性。

      這種結構,舉一個簡單的例子,把網架等代為簡支梁,從計 算角度來看,無論這個簡支梁的截麵多大,剛度多大,兩邊柱子的平麵內計算長度還是2.03,除非柱子抗側剛度大到能達到規範無側移的條件,則可以按照無側移條件來取其平麵內計算長度。

      隻有一種情況下,柱子平麵內的計算長度無法確定,就是網架的上下弦都與同一根柱子連接,目前現行鋼結構規範對這種情況還無法提供明確的依據。

1、計算長度取2.03是常規的設計方法。但從結構理論上講,網架是雙向桁架,和梁還是不同的,網架兩個方向都是有很大的水平剛度,可以傳遞水平荷載,如果網架周邊和柱鉸接連接,柱列雙向都有剛強支撐,對網架和下部結構進行整體分析,柱的麵內計算長度應該是小於2的,不設支撐的柱即使兩端鉸接(搖擺柱),結構也是穩定的,但這不屬於常規的設計方法。

2、這種結構,舉一個簡單的例子,把網架等代為簡支梁,從計 算角度來看,無論這個簡支梁的截麵多大,剛度多大,兩邊柱子的平麵內計算長度還是2.03(從結構整體分析來說,就不是這樣,由於雙向柱間支撐的存在,網架很大的麵內剛度,結構可能是無側移的),除非柱子抗側剛度大到能達到規範無側移的條件,則可以按照無側移條件來取其平麵內計算長度,這不全對,網架和梁還是有區別的,將網架簡化成梁時,梁應該是雙向的,同時梁間應該有水平支撐,不然和實際就不太符合,因為梁的麵外剛度和水平支撐比起來小的多。結構有無側移和樓蓋剛度關係很大的,因為實際設計中,不可能每個柱列都有剛性支撐,其它柱的側移是通過剛性樓蓋限製的,高鋼規的有無側移規定就是基於柱間支撐或者牆的剛度和麵內剛度提出的。對於多高層鋼結構來說,如果不計入麵內剛度,隻有所有柱列都有牆或者支撐才能做到無側移,實際並不是這樣。

3、屋蓋的交叉支撐可以通過水平支撐杆作為其它梁的側向支撐點,因為通常情況下交叉支撐的水平剛度都很大,從理論上說如果梁的水平剛度足夠大,同樣也可以作為不動點,即梁兩端連在不動點上,其它梁或者柱通過支撐杆連到梁跨中的一些點上,此時梁需要的麵外剛度有公式可以計算出來,但規範並沒提到這些特殊結構的情況。 

(2)支座設計

可以采用橡膠支座,支座上放置橡膠墊後即可假定為可動支座,可以水平移動並可轉動。

要把計算模型中支座調整為可動支座,否則計算模型和實際設計的不符,就容易出現你這種情況

一般水平反力過大是因為把支座設為固定支座的緣故,如果設為絞接支座,網架撓度又太大

 

解決方法:

整體分析,或用彈簧支座來模擬下部的混凝土柱,也許水平反力會急劇下降。

或者,如果不影響整體的結構不變,釋放水平力,看看支座位移如果不太大的話

用可動支座。

 

如果達到這樣的水平推力的話,你下麵的混凝土柱子截麵應該在800mm左右,你再看下計算模型,是不是柱子剛度輸得太大了。加上抗剪鍵是可以的,不過也得考慮網架支座的“十字”加勁板、過渡板與預埋板等處的焊縫是不是滿足抗剪的要求。

問題:對於支座布置圖時,程序中如何X/Y向的剛度如何是否默認定義的,是否需要考慮轉角度等考慮?

支座條件說具體了,還與網架形式、網架下部結構等都有關,這方麵,我還沒有總結出一套係統的東西來,因此隻能就事論事。

 

你所說的支座屬於平板壓力支座,采用該支座的前提是結構對水平變形不敏感,支座以傳遞豎向力為主,因此摩擦力不作為考慮因素,同時如果下部為混凝土結構,采用0.3的彈性剛度與該支座的狀態比較接近;摩擦力與支座的彈性剛度還有不同之處在於,摩擦力不隻與摩擦係數相關,還與支座壓力有關,而網架的不同部位,豎向反力是不同的。

如果平板支座的水平彈性剛度按下部結構處理,則需將支座底板與過渡板焊勞,這時更不存在摩擦力的問題。

對於其他需求,則需采用其他種類的支座。

 

網架與下部結構整體計算時,本身已考慮了下部結構的剛度,如果柱頂水平力比較大,可以考慮將支座設為滑動的,這時不考慮下部結構的剛度,滑動支座在整體計算中可以設置一個上下鉸接的短柱來代替。

 

前幾天用MST2008做了個直徑30米起拱的雙層網殼,下弦是平的,支座為彈性支座,按實際情況輸入下柱的截麵規格和高度,程序自動計算下柱剛度(就因為這個原因還是比較喜歡用MST),上弦考慮了0.8的恒荷載,0.5的活荷載,下弦0.2的恒荷載,一開始輸的砼柱是直徑600的圓混凝土柱,水平力最大是150KN左右,後來一看輸錯了,原結構中是直徑800的混凝土柱,修改後水平力是200KN左右,和Z向荷載基本上差不多大小了,把200KN的水平力加在混凝土柱頭上計算配筋麵積8500,原結構中有環形混凝土梁,柱子的長度是按環形砼梁以上2500mm的長度計算的,一看原圖上混凝土柱配筋10000多。

   下柱的剛度越大,對網架的變形控製就越大,網架計算過程中迭代的次數就越少,柱對網架的作用力大,所以水平力大也是正常的,網架的杆件內力也會大一些。如果一味的減小下柱的剛度來減小網架的水平力,就會使網架的杆件內力也減小,程序自動優化的杆件也小,對於網架來說是不安全的。

    這個工程10米的柱子柱頂100KN的水平力符合實際情況,向日葵免费视频下载安装一般采用鋼管混凝土柱,按懸壁柱來計算。

 

由於該模型是靜定結構(整體),需要嚴格控製每一道關鍵點,一處馬虎就可能造成結構失敗,比如柱頂的鉸接支座承受水平力不足,比如鋼管混凝土澆注存在問題造成承載力降低,比如柱腳或基礎剛度下降,等等因素,造成施工難度加大。

如果想規避這種難度,就采用小彈性剛度的支座,代價是網架用鋼量增大;采用橡膠墊板的方案是可行的,但是橡膠墊板的抗滑移控製不易做到,要采取加限位或增加聚四氟乙烯墊板等輔助措施。

 

一般彈性剛度取計算值的0.7左右,不按實際計算值取,是考慮留有餘量的

 

1、在四周封閉的建築上空施工的網架,網架為平板時,且周邊有女兒牆時,一般都不考慮網架的風荷載作用的,有曲麵造型時按建築荷載規範處理,支座設計一般為彈性支座。

2、如果有一麵或多麵敞開的上空施工的網架,即使是平板網架仍需全麵考慮風荷載,一般都按風吸力計算的,加的是負值,一定程度來說,對網架結構有利。

3、若是獨立的基礎支撐,比如收費站和加油站等,除了考慮網架上下弦的風荷載外,則還考慮了側麵風荷載對結構的影響。

 

結構設計中的彈性剛度是指支撐體係發生單位位移所需要的外力,即將支撐結構體係看成一個三向彈簧,因此彈性剛度包括三個內容:豎向支撐剛度;兩個水平方向的剪切側移剛度。

  通常情況下,當下部支撐結構較複雜時,準確地做法應該是上下結構整體連算,一種可以替代的辦法是考慮下部局部支撐結構聯合計算,現有的計算軟件完全能夠做到這一點。

  當然如果采取橡膠支座,則支撐剛度應該為橡膠和其他支撐結構對應剛度的串聯彈簧剛度,不過這種情況下通常無需考慮下部其他支撐結構剛度,其原因各位可以用高等數學求極限的方法對串聯彈簧等效剛度公式做一簡單推導既可證明,推導的前提條件是橡膠剛度相對下部支撐結構剛度很小。

  一般平板壓力支座其自身的水平支撐剛度很難確定,豎向支撐可以近似按堪固考慮,但是水平剛度則不能簡單按此處理,也不能近似按0.3考慮,通常,平板支座水平支撐剛度和壓力有較大關係,以鋼和混凝土支撐柱來說,鋼和混凝土的摩查係數大約為0.2-0.3,在此條件下,水平滑移能力直接和壓力相關,而壓力對不同工程又是一個不確定值。因此,對於平板壓力支座,比較準確地做法還是需要計算下部支撐剛度或者整體連算。

 

(3)屋麵結構

結構找坡雖然會使網架杆件類型、螺栓球種類增加,但是卻能夠提高網架整體剛性,控製撓度。42米跨兩坡5%坡度,支托高度最高達1050mm,小立柱會不會失穩,值得研究。48支托管用M20螺栓和球連接,當支托高度超過700mm時(以我的工程經驗),在長期風荷載的作用下,支托螺栓會出現鬆動,有一個工程中的一個支托螺栓直接就斷裂了(我分析可能是強風作用下長期搖動,以及螺栓根部承受彎矩過大),所以我現在通常不會讓支托高度超過700mm,如果必須超過,我認為應該加大支托管管徑,支托螺栓必須擰緊,讓支托管管口和球嚴密貼合。杜絕由於支托管高度加工誤差,現場安裝人員為了讓檁條處於同一水平而故意不將支托擰到位。還可以將支托管焊接於螺栓球上(球要預熱,安裝不方便,一般不用)。


補充一下,樓主算下來,網架最大豎向位移為132mm,實際安裝好後,撓度有可能超過規範值,請樓主注意。很多時候實際情況比計算結果要差。同樣,1050mm的支托管算下來受力可能是夠的(對不起,我沒有算),M20螺栓抗剪、抗拉都是夠的,但是實際情況下還是有較大的隱患存在的。

 

平板網架支座約束一般以Z向約束居多,對於三向或者二向約束的支座節點,計算時需要考慮水平力,那些單向約束的支座節點可不考慮水平力(數值不詳)

對於平板網架僅約束Z向,不需要考慮水平力,即使有水平力也不會很大,靠支座底板與過度板之間的摩擦力既可抵抗,如抵抗不住,是允許支座有微量的位移的。

MSGS上規定的平板網架的上限為700KN是指自動設計支座而言的。也就是說700KN以內的平板網架,程序設計的支座是沒有問題的,大於這個上限他們不負則任的。這並不是指平板網架反力大於700KN就有問題,而國內能夠自動設計支座的好象也就此一家。但MSGS設定了一個範圍。


對與平板網架反力一般承壓在600-700KN我覺的不應作為一個界限,因為很容易超過,對於工業廠房的中柱或懸掛吊車的平板網架其反力一般在1000KN---3000KN之間,同樣可以用平板壓力支座。隻是按規範驗算夠即可。

 

(4)節點處理

螺栓球節點用於中小跨度的結構,焊接球用於大跨的結構。跨度48米,恒載0.3,活載0.5,風載0.6,你這個工程設計應該采用焊接空心球節點

 

在《網架結構設計與施工規程》JGJ-91規定中,針對屋蓋結構,48米的跨度隻是中跨度網架。設計網架節點要考慮很多實際情況,不能隻是按跨度大小來定。相比較來說,螺栓球節點屬栓接,安裝方便。焊接球要求現場高空焊接,對於施工人員技術水平和焊接質量要求較高,施工難度大。

 

中跨(30米)以上最好用焊接球,螺栓球節點不穩定因素太多,加之質量控製手段相對落後

 

設計時應按螺栓球考慮,因為螺栓球壓杆相對焊接球要大些,這樣可以安全一些。焊接球與螺栓球部分相接部位要考慮焊接收縮的問題,一要控製杆件的下料,二要控製焊接與螺栓球的安裝順序及焊接順序。個人認為最好不要設計成焊接球包圍螺栓球或螺栓球包圍焊接球的結構,可以做成平行的結構。

 

我覺得荷載的大小是決定采用何種節點形式的非常重要的因素。本人曾做過多次比較,相同跨度,如荷載過大,采用焊接球比較經濟。

 

[1]從節點構造要求上來說,焊接空心球節點適合於各類網架結構形式和網架規範允許的各類開間跨度.對於螺栓球節點最好相鄰杆件的內力差別不大,一般跨度大的網架鄰杆件的內力差別比較大,若采用螺栓球節點會造成螺栓球過大使用鋼量過大,所以相對來說采用焊接空心球節點更合適些.48米跨度不大,采用螺栓球節點也可以.

[2]從製作上來看,螺栓球製作往往存在比較大的誤差,很難做到規範的要求.

[3]焊接空心球安裝完畢無法拆卸.

 

螺栓球上連接其他構件,個人感覺還是用螺栓連接最好,因為螺栓球直徑一般比較小,焊接的話焊縫長度也比較小。

焊接球與螺栓球的安全問題,同意樓上獨孤雪的觀點,我認為,螺栓球施工質量中很重要的一點就是螺栓的擰入程度是否達到要求,是否存在螺紋外漏的情況,同樣,焊接球網架最重要的也是焊縫的質量。可是,這兩個問題檢查起來難度是有很大差別的,螺栓的擰入程度怎麽樣,觀察就能看出來,而焊縫的探傷,即使按二級焊縫也才20%,檢查起來比較困難。所以,從實際情況來說,螺栓球更容易控製施工質量。

 

《網殼結構技術規程》5.3.4 高強度螺栓的性能等級應按螺紋規格分別選用。對於M12~M36的高強度螺栓,其強度等級為10.9S;對於M39~M64的高強度螺栓,其強度等級為9.8S。螺栓的形式與尺寸應符合現行國家標準《鋼網架螺栓球節點用高強度螺栓》GB/T 16939的要求。高強度螺栓經熱處理後的受拉強度設計值,對10.9S,取430N/m^2,對9.8S,取385N/mm2;而表5.3.2 螺栓球節點零件推薦材料中有

20MnTiB,40Cr,35CrMo--螺紋規格M12~M24;

35VB,40Cr,35CrMo--螺紋規格M27~M36;

35CrMo,40Cr-----------螺紋規格M39~M64;

並沒有普照兄說的45#鋼,螺栓球一般用45#鋼。

對照:《網架結構設計與施工規程》JGJ 7-91中 

第4.4.2條 螺栓球節點的鋼管、封板、錐頭和套筒宜采用國家標準《碳素結構鋼》GB 700-88規定的3號鋼或國家標準《低合金結構鋼技術條件》GB 1591-88規定的16Mn鋼,鋼球宜采用國家標準《優質碳素結構鋼鋼號及一般技術條件》GB 699-88規定的45號鋼,螺栓、銷子或螺釘宜采用國家標準《合金結構鋼技術條件》GB 3077-88規定的40Cr鋼,40B鋼或20MnTiB鋼等。8.8s的螺栓可采用45號鋼。產品質量應符合行業標準《鋼網架螺栓球節點》JGJ 75.1-91的規定。

第4.4.4條 高強度螺栓應采用國家標準《鋼結構用高強度大六角頭螺栓》GB 1228-91規定的性能等級8.8s或10.9s,並符合國家標準《普通螺栓基本尺寸》GB 196-81粗牙普通螺紋的規定。

高強度螺栓經熱處理後的受拉強度設計值:對40Cr、40B鋼與20MnTiB鋼,取為430N/mm2,對於45號鋼,取為365N/mm2。

這兩個標準是有區別的,《網殼結構技術規程》是針對網殼結構說的,《網架結構設計與施工規程》JGJ 7-91適用於工業與民用建築屋蓋及樓層的平板型網架結構(簡稱網架結構),其中屋蓋跨度不宜大於120m,樓層跨度不宜大於40m。;個人覺得還是《網殼結構技術規程》還是比較科學的,至少它考慮了螺栓規格較大時,可靠度會降低的因素。

網殼結構技術規程之所以提到9.8s,而網架結構技術規程提到的是8.8s,是因為兩個規程出台的年代不同,網殼規程是2003年的,在GB/T16939之後,9.8s是GB/T16939特別提出的等級,在該標準的相關資料中有說明,現在使用網架高強螺栓,應該以GB/T16939為準,這也是網殼規程與 網架規程對螺栓要求不同的主要原因。

 

(5)結果控製

當然是網架計算書中的設計值,短向跨度/250是滿荷載下的撓度。

實際上計算書中的撓度值也不全對,因為計算書中提供的也往往是滿荷載下的撓度值。

建議網架計算書中應分別標注自重下的撓度和屋麵施工完畢的撓度以及滿荷載撓度,撓度一般是考察網架結構的觀感;但作為網架的承載指標時,建議不要控製網架的初始撓度(自重撓度),要重點關注網架屋麵完成後的撓度與初始撓度的撓度差,這個差值一般能反應網架的真實承載能力。

 

我認為這個設計值應該是1.0恒+1.0活工況下的撓度計算值,而規程中規定的用短向跨度除以250得到的值是允許撓度極限值.

 

應該是網架測量時現狀荷載條件下的理論計算值。因為計算書中的擾度都是最不利值,和安裝完後的荷載條件一般是不同的,起碼活載基本沒有。規範的本意是控製安裝精度,同等荷載條件下,實測不應大於理論的1.15倍,實測和理論計算相互印證

 

1.理論上網架的自重撓度是不含支托和檁條的;但一般支托和檁條對網架撓度影響不大,所以隻要測量方便就行了,上不上都可以測量。

2.撓度測量當然 要用水準儀,水準儀不要放在網架上,對讀數容易產生幹擾,最好放在混凝土的台麵上。

網架作為空間結構,與桁架等不同,測撓度最好先測量支座點標高,計算後得出網架的實際就位標高,然後按規範要求測量網架中部各撓度控製點的標高,測量時可以測量球的下部(或上部)或杆的中部都可以,注意要根據球徑進行修正,得出球心標高值,該值與網架未變形狀態下的標高值的差值,即為撓度。

3.向日葵免费视频下载安装測量撓度一般是在下麵固定好水準儀,直接將鋼尺從下弦球垂下拉緊,測量鋼尺讀數得出的,但鋼尺讀數要注意修正,與溫度、風的大小都有關;如果風比較小的時候,下麵加上彈簧秤,將支座點和中間點一起測是比較準的。

 

(6)計算軟件計算對比

網架的水平力應該是很大的(水平約束沒有釋放),大跨度力更大,

網架單獨計算時支座彈性剛度的取值將直接影響水平力的大小

當考慮溫度應力時,水平力更大.水平約束釋放後,水平力不見了,

或采用網架默認支座水平力很小,但是水平的位移還是存在的,

並沒有因為水平力的消失或減少而減少.3D3S計算時考慮的是

周邊XY方向被約束的情況.網架自身的的內力產生的應變回傳到

支座,所以3D3S的力大。用3D3S計算時應考慮單麵的水平約束釋放。

3D3S,MST,SFCAD等設計的基本默認假定都是不同的,設計時必須注意。

建議重新建模,單麵釋放水平約束,這樣做更符合實際情況,理論上混凝土柱頂

不能成為剛性支座。

 

(7)網架構件製作

杆件拚接要求:

 

(8)網架材料篇:

一、杆件

    杆件是網架的重要組成部分,在網架中杆件一般是采用圓鋼管,在國標中已經給出了圓鋼管的規格,但是根據長期的使用習慣及杆件配套的配件如封板錐頭的原因,並不是所有國標圓鋼管的規格網架都采用